*接近開關(guān) EFS2000-11114*接近開關(guān) EFS2000-11114

integral hydraulik Nr.411-1319-014-040  Integral Hydraulik -11983 PT 4-40 (drawing no. 411-1319-014-040)

steimel gmbh SF4-112RD-V

 ZF （6632 138 012）EK-ER16 ZF 6632 138 012 01 UPS20

REIFF M04100158 齒形帶輪 

VEM K21R 100L X4H 3kW 1430r/m 電機(jī) 

klay instruments? 8000-G-S-G35-104 Supply：13-36VDC Output：4-20Ma Span： min.7.5bar/max.16bar Cal：8ba ?PRESSURE TRANSMITTER

klay instruments? 8000-G-S-G35-104 Supply：13-36VDC Output：4-20Ma Span：min.7.5bar/max.16bar Cal：10ba ?PRESSURE TRANSMITTER

KLAY 8000-G-S-G35-104 Electronic Pressure Transmitter, series 8000

KLAY 8000-G-S-G35-104 Supply?13-36VDC Output?4-20Ma Span?min.7.5bar/max.16bar Cal?10ba

KSR KUBLER ERV 3/8-VSS-L 280/12-V44A-2?L2=230 L1=130 KSR Kubler FLS-CBMZZ000531000DZN03GAZZ0130S0230SZZZZZZZZZZZZ RV3/8"-VSS-L280/12-V44A-3SIL

Eppensteiner EPE R928019991 F4,2GW0200M

Eppensteiner EPE R928019991 F4,2GW0200M

aidro HD3-ES-3C-0000/20 28961400 1309/1323257 電磁液壓換向閥AIDRO HD3-ES-0000/20 

BIAX SRD3-552 Biax SRD 3-55/2 Grinder incl. hose unit

RUEGER K2.2 0-200℃ M20*15 "Ruger TMI100T Bimetallic thermometer - case 100 mm ?, every angle

turnable thread ""T"" M 20 x 1.5 stem 6 mm ?, AISI 304L

stem length L = 300 mm range 0...200°C"

AMER TIPY:MP80M  Cod..6920864E with Electromagnetic brake 電機(jī)Amer 6920864E

CEMP F80-2GBTV/B4+減速機(jī)35060704 電機(jī) 

CEMP F90-2GBTV/A4 nr:35192801 電機(jī) 

CEMP F90-2GBTV/B4 nr:35193001 電機(jī) 

CEMP F90-2GBTV/A4 nr:35027206 電機(jī) 

CEMP F90-2GBTV/A4 nr:25426205 電機(jī) 

Conrad Art.Nr. 742066 D-SUB Stiftleiste 180° Polzahl: 9 L?tkelch

POMPE TRAVAINI TRMX 257/1-C/RX-SP-XF SERIAL N. CT926 pump with motor Pompe Travaini TRMX 257/1-C/RX-SP-XF 

Travaini TRMX 257/1-C/RX/SP-XF free shaft end - incl. Motor

MICO, Inc. 02-400-058 修理包

amtec Spannhydraulik GmbH  114.1008.02.400 PUMP Amtec Spannhydraulik 114.1008.02-400

amtec Spannhydraulik GmbH  CONNECTOR195.104.003.030 CONNECTOR Amtec Spannhydraulik 195.104.003.030

Dr.Breit?GmbH 405040.006 Dr. Breit GmbH 405040006 

Dr.Breit?GmbH 405050.002

Dr.Breit?GmbH 405063.005

SPECK PUMPEN 7.2712 定心套Centring Sleeve  Speck Pumpen 07.2712 P 51

SPECK PUMPEN 11.056 柱塞管Plunger Pipe Speck Pumpen 11.0560  P 51/125 u. P 51/135

SPECK PUMPEN 7.2714 壓力螺絲Tensioning Screw Speck Pumpen 07.2714 P 51/125, P 51/135

SPECK PUMPEN 7.3205 間隔管Spacer Pipe Speck Pumpen 07.3205 P 51/135

SIEMENS A5E02326863 光源Siemens A&D A5E02326863

ELOTECH R2000-622-0-0-EH2-0-1 SR 2285-014 溫度表

ELOTECH R2000-622-0-0-000-0-1 SR 2274-011 溫度表

LEROY SOMER MA0001RO-115 V-50-60

KSB NORI500 ZXSV  DN25 PN320 P91T:204

PEPPER+FUCHS LVL-M2-N21BB-A1WANA-EC

trotec TDS 50 R Trotec 1410000008 TDS 50 R

trotec TDS 120 R Trotec 1410000011  TDS 120 R

ALLWEILER  HMA2-100L-2 SERIAL NO:SH658392053

TECNA 1661 Tecna 60041661

TECNA 1662 Tecna 60041661 

DANAHER MOTION  W112/4-195

分離和轉(zhuǎn)捩

編輯

分離

邊界層脫離物面并在物面附近出現(xiàn)回流的現(xiàn)象。當(dāng)邊界層外流壓力

沿流動方向增加得足夠快時乡范，與流動方向相反的壓差作用力和壁面粘性阻力使邊界層內(nèi)流體的動量減少配名，從而在物面某處開始產(chǎn)生分離漆枚，形成回流區(qū)或漩渦瘩穆，導(dǎo)致很大的能量耗散。繞流過圓柱档叔、圓球等鈍頭物體后的流動瓶佳，角度大的錐形擴(kuò)散管內(nèi)的流動是這種分離的典型例子连舍。分離區(qū)沿物面的壓力分布與按無粘性流體計(jì)算的結(jié)果有很大出入，常由實(shí)驗(yàn)決定涩哟。邊界層分離區(qū)域大的繞流物體审亿，由于物面壓力發(fā)生大的變化，物體前后壓力明顯不平衡帝愉，一般存在著比粘性摩擦阻力大得多的壓差阻力（又稱形阻）最咖。當(dāng)層流邊界層在到達(dá)分離點(diǎn)前已轉(zhuǎn)變?yōu)橥牧鲿r沈跷，由于湍流的強(qiáng)烈混合效應(yīng)，分離點(diǎn)會后移碑甘。這樣亮铛，雖然增大了摩擦阻力，但壓差阻力大為降低销顷，從而減少能量損失受卒。

在定常流動中，邊界層分離是逆壓梯度和壁面粘性力阻滯的綜合作用的結(jié)果灼烫。粘性流體在順壓梯度區(qū)域內(nèi)流動時筋蝴，決不會發(fā)生邊界層分離。只有在逆壓梯度區(qū)域內(nèi)窄忱，當(dāng)逆壓梯度有足夠大時才能發(fā)生邊界層分離岛涝。邊界層分離后，邊界層的厚度大大增加糟秘，推導(dǎo)邊界層方程的基本條件已不成立简逮，量級關(guān)系也發(fā)生了根本變化，所以邊界層理論已不再適用尿赚。

層流邊界層和紊流邊界層都能發(fā)生分離散庶，但由于紊流內(nèi)脈動運(yùn)動引起的動量交換，使邊界層內(nèi)的速度剖面均勻化凌净，增大壁面附近流體的動能督赤，所以紊流邊界層比層流邊界層承受較大的逆壓梯度，而不易分離泻蚊。

轉(zhuǎn)捩

邊界層內(nèi)的流動狀態(tài)躲舌，在低雷諾數(shù)時是層流，在高雷諾數(shù)時是紊流性雄。當(dāng)粘性流體繞流物體時没卸，在物體前緣附近是層流。隨著離前緣的距離的不斷增加秒旋，雷諾數(shù)也逐漸加大约计，層流邊界層流動隨雷諾數(shù)增加會出現(xiàn)不穩(wěn)定現(xiàn)象。流體中不可避免地存在著擾動援丐，使層流發(fā)生變化善簸，向紊流過渡，終*變成了紊流苇给。層流向紊流的過渡稱為轉(zhuǎn)捩呛产。

歷史和發(fā)展

編輯

背景

1755年由歐拉（1707-1783）建立的理想流體的運(yùn)動方程奠定了流體力學(xué)的基礎(chǔ)，后經(jīng)拉格朗日（1736-1813）、拉普拉斯（1749~1827）等在數(shù)學(xué)解析方法上進(jìn)一步的發(fā)展和完善治勒，形成了流體力學(xué)的一個重要分支——理論流體力學(xué)恰磷。它是運(yùn)用嚴(yán)密的數(shù)學(xué)工具研究無粘性的理想流體流動問題，但由于忽略了流體實(shí)際存在的粘性作用路倔，所以根據(jù)理論流體力學(xué)純數(shù)學(xué)分析得到的理論計(jì)算與實(shí)際結(jié)果不盡相符熏屎，甚至差別很大。例如與歐拉同一時期的達(dá)朗貝爾（1717-1783）用理論確定物體在理想流休中運(yùn)動的阻力等于零這個出乎意料的結(jié)果逮赋，被稱為達(dá)朗貝爾疑題京嗽。由此可見，在研究阻力問題時卓奄。理想流體理論已無能為力墨叛。 [1] 

19世紀(jì)中，隨著航海并村、水利工程等的迅速發(fā)展，流體力學(xué)的另一個重要分支滓技，研究不可壓縮粘性流體流動的水力學(xué)得到很大的發(fā)展哩牍。它是建立在大量實(shí)驗(yàn)測量的基礎(chǔ)上。當(dāng)時如哈根令漂、泊肅葉膝昆、雷諾等用實(shí)驗(yàn)研究水和其他粘性流體在管道和槽渠中流動時的阻力和壓強(qiáng)損失問題、得到的有關(guān)粘性流體的實(shí)驗(yàn)研究成果叠必，有助于解決某些工程實(shí)際問題荚孵。但由于水力學(xué)在理論指導(dǎo)上的不足，由實(shí)驗(yàn)成果得出的經(jīng)驗(yàn)公式和半經(jīng)驗(yàn)理論公式有一定的局限性纬朝。于是在19世紀(jì)中葉產(chǎn)生了粘性流體運(yùn)動的理論收叶，1827年，納維爾在歐拉運(yùn)動微分方程中加上粘性項(xiàng)共苛，*個得到粘性流體運(yùn)動微分方程判没。1846年，斯托克斯嚴(yán)格地導(dǎo)出了這個方程氢莫，稱為納維爾-斯托克斯方程钳生，簡稱N-S方程。雖然N-S方程對粘性流體流動問題的研究分析有所幫助邦擎，但對這個方程數(shù)學(xué)上的求解是十分復(fù)雜和困難的孕称。1851年，斯托克斯對N-S方程作了某些簡化僧逞，略去方程中的慣性項(xiàng)酝遇，也就是在非常緩慢的流體流動條件下，計(jì)算出球體在流動的粘性流體中所受到的阻力。

提出

到20世紀(jì)初朵泌，航空工業(yè)的發(fā)展派憨，需要解決粘性流體中較大速度的物體運(yùn)動問題，促使粘性流體運(yùn)動的理論大大地向前推進(jìn)岳舔。1904年普朗特（1875-1953）在德國海德爾堡第三屆數(shù)學(xué)家學(xué)會上宣讀題為“關(guān)于摩擦極小的流體運(yùn)動”的論文笔碌，建立了邊界層理論。他根據(jù)對水槽中水流實(shí)驗(yàn)的觀察分析躲扣，提出邊界層的概念：粘性極小的流體繞物體流動時甚脉，在緊靠物體附近存在著一層極薄的邊界層，其中粘性起著很大的影響铆农。而在邊界層外牺氨，流體中的粘性可以忽略不計(jì)，可認(rèn)為是理想流體墩剖。由于邊界層極薄猴凹，經(jīng)簡化N-S方程得出普朗特邊界層方程，對過去不可理解和難以解答的現(xiàn)象岭皂，如流體阻力問題郊霎，給予明確的解答。普朗特建立的邊界層理論爷绘，改變了*以來理論流體力學(xué)和水力學(xué)相互脫節(jié)的狀況书劝，將理論與實(shí)踐緊密地在一起，形成了理論與實(shí)驗(yàn)并重的現(xiàn)代流體力學(xué)土至。

發(fā)展

1907年购对，布拉修斯成功地應(yīng)用邊界層理論計(jì)算在流體中運(yùn)動物體的摩擦阻力。1921年陶因，卡門和波耳豪森提出了邊界層動能積分方程协包，以計(jì)算邊界層問題，這個方程經(jīng)霍爾斯坦-博倫（1940）和瓦茨進(jìn)行簡化和改進(jìn)忠牛，到現(xiàn)在還被廣泛應(yīng)用扇胀。另外邊界層動能積分方程和熱能積分方程分別由萊本森和弗蘭克爾提出。這三個邊界層的近似計(jì)算方法使邊界層理論在工程界中很快地推廣開來稼崎。1925年忌党，普朗特提出的混合長度理論和1930年卡門提出的相似性理論，將邊界層理論推廣到紊流邊界層清农、射流和物體后的尾跡流中去铺举。從層流向紊流的轉(zhuǎn)捩現(xiàn)象是流體動力學(xué)中的基本現(xiàn)象。早在19世紀(jì)末栽寄，雷諾就首先對轉(zhuǎn)捩現(xiàn)象進(jìn)行了研究劫伊。1914年，普朗特做了*的圓球?qū)嶒?yàn)，正確地指出：邊界層中的流動可以是層流的姊呐，也可以是紊流的懒披，還指出邊界層分離的問題，因此計(jì)算阻力的問題是受這種轉(zhuǎn)捩支配的剖张。從層流向紊流的轉(zhuǎn)捩過程的理論研究切诀，是以雷諾的假設(shè)為基礎(chǔ)的，即承認(rèn)紊流是由于層流邊界層產(chǎn)生不穩(wěn)定性的結(jié)果搔弄。1921年幅虑，普朗特開始進(jìn)行轉(zhuǎn)捩的理論研究，1929年獲得成功顾犹。當(dāng)時托爾明從理論上算出零沖角平板轉(zhuǎn)捩的臨界雷諾數(shù)倒庵，后被別人所進(jìn)行非常仔細(xì)的實(shí)驗(yàn)所證實(shí)。穩(wěn)定性理論能夠考慮到對轉(zhuǎn)捩有影響的壓強(qiáng)梯度炫刷、抽吸擎宝、馬赫數(shù)和傳熱等許多因素。這個理論已得到很多重要的應(yīng)用浑玛，如設(shè)計(jì)阻力非常小的層流翼型绍申。

1904年，普朗特發(fā)表邊界層理論锄奢，除解決了定常平面邊界層問題外失晴。還解決了較簡單的旋轉(zhuǎn)軸對稱的空間邊界層問題剧腻，而一般的空間三維邊界層問題雖然列維-齊維他在1929年早已提出工划，但*以來還是靠實(shí)驗(yàn)方法進(jìn)行研究。塞爾斯占找、莫爾恒左、施里希廷、柯克-哈爾相繼發(fā)表了關(guān)于三維邊界層的綜述文章络务，柯姆普斯迪-海特研究了三維紊流邊界層的問題蔬旋，但由于許多三維邊界層流動的圖像和物理特性太復(fù)雜，*以來難以進(jìn)行數(shù)值處理怠鲜。目前所有的三維邊界層的理論方法距離實(shí)際應(yīng)用還很遠(yuǎn)哩疲。

在20世紀(jì)的初期和中期，隨著航空用渦輪機(jī)械制造以及現(xiàn)代的火箭和人造衛(wèi)星噴氣推進(jìn)技術(shù)發(fā)展坦庸，可壓縮流動中的邊界層理論也得到了迅速的發(fā)展梨脖。在可壓縮流邊界層中除速度邊界層外，還有溫度邊界層湃杏。1910年屎螟，普朗特把邊界層的概念應(yīng)用于熱傳遞，1921年，波耳豪森首先求得平板層流溫度邊界層的近似解疗韵，后來奧斯特勒克作出更精確的計(jì)算兑障。由于可壓縮流邊界層方程組是非線性偏微分方程，求解仍很困難蕉汪。密塞斯流译、卡門-錢學(xué)森、克羅柯等設(shè)法通過坐標(biāo)變換肤无，把可壓縮層流邊界層方程變換成為與不可壓縮層流邊界層相近似的形式先蒋，以后伊林沃思、霍華斯和史土瓦遜作了某些改進(jìn)宛渐，致使可壓縮層流邊界層問題較易進(jìn)行數(shù)值計(jì)算竞漾。而對于可壓縮紊流邊界層的研究還限制在普朗特混合長度理論等的半經(jīng)驗(yàn)理論基礎(chǔ)上，并對壓縮性的影響作某些假設(shè)窥翩，德律斯特首先在這方面作了研究业岁。以上這些研究作對可壓縮邊界層理論的進(jìn)一步發(fā)展起了很大的推動作用。